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球團廠生產總結

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球團廠生產總結

Page:1

1.產量完成及停機時間

表1產量情況

項目

1月2月3月4月5月

計劃/t

80000.00049000.00080000.000105000.000105000.000419000.0001080000.000

實際/t

54487.60943638.79880743.255108960.45781996.504369826.623369826.623

表2停機時間

超產/t

-25512.391-5361.202743.2553960.457-23003.496-49173.377--------

完成率/%

68.110%89.059%100.929%103.772%78.092%88.264%34.243%

月累計計劃年計劃

序號

1234567日期

5月7日白班5月7日晚班5月11日白班5月15日白班5月20日晚班5月21日白班停機時間(分)1453504991505停機原因

擺式皮帶機兩次跳停晚班繼續(xù)處理擺式皮帶機跳停事故強混機跳停堵料停產保溫換篦板1塊處理4轉-1皮帶破洞漏球事故鏈篦機油泵電機過載無紅礦供應,經營性停機5月22日07:00~5月29日07:0010080總計總計10788分鐘,合179.8小時1)本月總停機時間10780分鐘,合179.8小時。本月22開始,因礦粉供應問題,經營

性停機10080分鐘,合168小時。

2)本月實際平均日產為3642.94噸,比上月的3616.44噸多了26.5噸。本月日歷作業(yè)

率和有效作業(yè)率分別為75.046%和97.886%.2.質量情況

表3質量指標情況

項目實際計劃比較項目實際TFe63.55063.5400.010SiO25.7885.4400.348CaO0.764RO0.132FeO0.3861.000-0.614>16mm%13.084抗壓強度2115.818轉鼓強度95.252篩分指數1.275耐磨指數2.3578-16mm%82.7198-5mm%3.0Page:2

計劃比較1800.000315.81893.0002.2525.000-3.7256.000-3.64385.000-2.2812.1各班主要物化質量指標完成情況

表45月各班主要物化質量指標完成情況

指標計劃

平均合格率平均合格率平均合格率平均合格率

抗壓強度

≥1800N/個2091.245100.000%2143.8201*0.000%2112.00788.889%2115.81896.552%

粒度8~16mm

≥85%82.28781.39184.432

轉鼓

≥9395.38194.85695.461

TFe

≥63.5463.53863.52463.588

SiO2

≤5.445.8675.7695.726

S

≤0.020.0090.0090.009

FeO

Page:3

俄羅斯精粉64.0323.461.012.541.2表8膨潤土指標

廠家

指標要求

四會飛來峰

吸藍量g/100g

≥28.00034.10

膠質價ml/15g

≥400.000540.35

膨脹容ml/g

≥26.00034.08

水分%

≤10.0009.43

-325目%

≥97.00099.29

2h吸水率

%

≥250.000374.38

二、主要技術經濟指標

1、原輔料及動力能源消耗情況

表9原輔料及動力能源消耗情況紅礦kg/t黑礦kg/t高爐煤含鐵二轉爐煤皂土石灰石氣折合次資源氣標煤量kg/tkg/tkg/tkg/tm3/t電氮氣水工序能耗單位消耗kwh/tm3/tm3/tkgce/t上月單位消耗825.121142.72947.68940.6140.00017.57241.50530.7027.5620.07725.904本月單位消耗657.477291.09667.71740.0770.00017.78248.08132.9388.5740.16428.052對比-167.644148.36720.028-0.5370.0000.2106.5762.2361.0120.0872.148201*年5月停產期間消耗統(tǒng)計表日期5月22日07:00~5月29日07:00煤粉/t001458.10.00%0煤氣/m3氮氣m3電/kw.h總計全月使用量各項消耗占總消耗百分比折合標煤單耗情況kgce/t高爐煤氣369506161611108046303695061616111080463039424607030352700780134410.94%8.76%4.11%3.44%0.00%0.4510.7511.3550.0060水/t備注球團檢修---總計2.563kgce/t單位消耗煉鐵布袋除塵kg/t表105月各種含鐵二次資源消耗情況燒結機燒結余熱煉鐵重煉鐵環(huán)煉鋼污泥頭機尾煉鋼紅灰發(fā)電除塵力除塵保除塵除塵灰kg/t5.55725.68420.127kg/t0.0000.0000.000kg/t20.75720.9630.206kg/t0.0000.0000.000kg/t0.0000.0000.000kg/t0.0000.0000.000上月單位消耗本月單位消耗對比

21.37621.070-0.3Page:4

1)本月努力攻關,提高澳礦和俄羅斯精粉的配比,使得黑礦的單耗比上月增加了148.367噸,紅礦單耗下降了167.644噸。

2)本月二次資源單耗比上月增加了20.028kg/噸,主要上月使用的原料有巴西紅礦、俄羅斯精粉、澳礦和瓦斯灰,造成預配料料倉不夠,煉鋼污泥未正常配加。3)從本月皂土的單耗來看,再次證明了提高煉鋼污泥的配比可以有效減少膨潤土用量。

4)本月停機時間較長,使得電水氣單耗略有上升。

三、本月生產組織特點、存在問題及6月份工作計劃

1.本月生產整體情況較問不順,出紅球、花球情況較多。原料變化較大,下料不

穩(wěn)定,各班未能根據原料下料情況及時調整工藝。

2.為保證料場礦粉原料的合理堆存,各作業(yè)班須按生產科要求堆取料,各班調度

要熟悉現場礦粉堆存情況,防止混料、取錯料。取料時,由于下部礦粉水分較大,調度或鏟車司機需要及時通知當班作業(yè)長和主控工,以合理調整干燥溫度,輥磨返料等原料預處理工序。

3.從本月生產來看,澳礦配比對生產影響較大,配加澳礦后要求各段工藝操作較

為精細。第一,下料量需要穩(wěn)定,下料不穩(wěn)定會照成后續(xù)熱工上的波動,碎球量和粉末增多;第二,主控需要盯住各道工序,仔細觀察變化,并及時作出調整。根據輥磨和造球的反應,及時調整前段工序。

4.6月份響應公司降低生產成本的號召,提高并穩(wěn)定二次資源配比。各作業(yè)班在保

證本班生產的同時,需要為下一個班創(chuàng)造生產條件。

生產技術科

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第二煉鐵總廠鎂質球團礦試生產總結

0前言

我廠為了將燒結礦中部分MgO含量轉加到球團礦中,以提升燒結礦產、質量,同時提高球團礦冶金性能,進一步提高高爐經濟技術指標,201*年10月份選擇輕燒氧化鎂粉作為鎂源進行了鎂質球團礦工業(yè)試生產。試生產結果表明:燒結礦中部分MgO含量轉加到球團礦后,燒結產、質量有所提升,鎂質球團礦冶金性能有所提升,有利于高爐經濟技術指標的提高,可帶來顯著經濟效益?倧S決定在201*年1月19日至6月30日期間進行鎂質球團礦試生產,現將試生產總結如下:1球團加鎂試生產1.1試生產階段

試生產時間從201*年1月19日至6月30日,其中4月12-5月4日期間停止配用輕燒氧化鎂粉,作為為基準期。我們按照輕燒氧化鎂粉配比不同將試生產期分為3個階段:以第一階段為1月19-2月15日,此階段輕燒氧化鎂粉配比1.4%;第二階段為2月16日-4月10日,此階段輕燒氧化鎂粉配比1.0%;第三階段階段為5月5日-6月30日,此階段輕燒氧化鎂粉配比1.0%。1.2原料條件分析

試生產生產期間配用含鐵精礦有東精15%左右、國內精40%左右、龍橋精8%左右、凹磁30%左右,球磨精5%,另配用1.0%-1.4%輕燒氧化鎂粉和1%左右膨潤土,具體原料條件見下表1。

表1原料條件統(tǒng)計表

階段

階段一階段二階段三基準期

鎂粉%

膨潤土總磨料比%

%

烘干混合料水分/%1#

2#

平均

1.4

1101111.636.25%42.28%46.36%46.66%7.607.256.997.067.647.477.127.507.627.367.067.28

由上表1可以看出,試生產期間總磨料比例逐步升高,烘干水分逐步降低,這主要是因為試生產初期生球水分偏高,不利于豎爐焙燒。而降低烘干水分,提高潤磨比例有利于降低生球水分。1.3生球質量分析

表2生球質量統(tǒng)計表

階段

階段一階段二階段三基準期

落下強度抗壓強度生球水分粒度(%)次/個

N/個

%

12~18mm

10.539.737.747.8917.1816.7816.6216.669.739.438.848.8391.7191.4691.3791.49

由上表2可以看出,階段一生球水分偏高,導致豎爐烘干效果不佳,有生球爆裂現象。階段二、三為了有利于豎爐焙燒,逐步降低了生球水分,豎爐烘干效果好轉,而生球落下強度和抗壓強度也有所降低,粒度基本不變,但整個試生產期間生球質量較好,至第三階段生球水分降至8.84%,與基準期基本一致。1.4豎爐操作分析

表3豎爐操作參數指標

階段

階段一階段二階段三基準期

煙罩(℃)

烘干床(℃)燃燒室溫度(℃)南

東北

西南

燃燒室壓力(kPa)東

西

煤氣流量m3/h

助燃風流量m3/h

冷卻風流量m3/h

168159147

594573592539569494

106610521035

107510731047

12.9713.091966612.3912.281939313.3913.6518322

224062237822669

536245179052674

1656095721067108413.1113.09196022303354372

從上表3可以看出,試生產期間烘干床溫度比基準期提高了40℃左右,燃燒室溫度提高30℃左右,煤氣流量提高了1000m3/h左右,這是因為鎂質球團礦焙燒需要更多熱能,所以煤氣流量有所提高,而在廢氣總量增加的情況下,燃燒室壓力反而有所下降,說明爐內透氣性較好,其中第二、三階段,總廢氣量提高了1211m3/h,燃燒室壓力反而下降了0.8kPa。

從豎爐生產現場看,第一階段豎爐烘干床上沒有爆裂聲,而爐內粉塵比基準期生產時多,且返礦增加比較明顯,導致成品率降低2%,可能是因為生球進入豎爐預熱帶后存在爆裂情況;第二、三階段輕燒氧化鎂粉配比降至1%,生球水分控制在≤9%以后,爐內粉塵明顯降低,返礦明顯減少。1.5成品球質量分析

表4成品球質量指標

球團礦化學成分/%

球團礦物理性能/%轉鼓抗壓(N)階段三基準期62.685.571.481.640.6292.1530310.284.09%62.316.121.761.060.5992.1430130.363.51%89.2589.16

從上表4可以看出,第一階段輕燒氧化鎂粉配比1.4%時,鎂質球團礦的MgO含量達到1.97%,TFe略有降低,其他化學成分穩(wěn)定,物理指標與基準期持平。第二、三階段輕燒氧化鎂粉配比1.0%時,MgO含量1.68%,比基準期提高0.73%,TFe提高0.12%,SiO2含量降低0.36%,AL2O3含量降低0.17%;物理指標中轉鼓92.18%,抗壓強度3021N,(16.1-8.8)*(730-300)/1000=3.14(元/噸)MgO粉代替部分精礦粉后成本降低:

(8.8+11-16.1)*(1229.37-730)/1000=1.85(元/噸)返粉上升后成本上升:

(59-58)/1000*(1258.73-1250)=0.009(元/噸)則單位原料成本上升:3.14+0.009-1.85=1.30(元/噸)(2)消耗成本

高爐煤氣消耗升高0.02Gj/t,則消耗成本上升:0.02×10=0.2(元/噸)(3)總成本

全年生產球團礦220萬噸,則總成本上升:220*(1.30+0.2)=330萬元2燒結降鎂生產2.1生產階段

201*年4月13日00:00起,球團礦停止配加氧化鎂粉后,燒結礦同步將MgO由2.4%調整到2.6%。我們選取4月13-30日為基準期與2月17-4月12日期間生產進行對比分析。2.2原料條件

表7配礦對比表/%

類別降鎂期基準期對比

勻礦48.5147.850.66

灰石3.203.000.20

云粉5.726.07-0.35

生灰2.482.52-0.04

焦粉1.702.32-0.62

煤粉2.132.050.08

返粉33.6234.20-0.58

鋼渣0.980.980.00

瓦斯灰0.580.570.01

除塵灰0.050.050

添加劑0.020.020

CDQ粉0.400.380.02

從表7中數據可以看出,燒結礦MgO下降0.2%后,兩臺機云粉配比平均下降0.35%,石灰石配比平均上升0.20%,焦粉配比降低0.62%,煤粉配比升高0.08%。2.3燒結過程參數分析

燒結礦MgO下降0.2%后,2臺燒結機生產參數控制穩(wěn)定,具體參數見表2。

表8兩臺燒結機參數對比表

日期

上料量

t/h

層厚mm

內返量Kg/t

煙道溫度

負壓kPa

1#

試生產期基準期對比

2#1#2#1#2#1#2#1#2#17.016.80.22

60962469070716113813014015.660062767969516614412914115.59-31112-5-60.3-0.50.05

從表8中可以看出,燒結礦MgO下降0.2%后,2臺機料層層厚平均提升了11.5mm,內返量平均下降了5.5kg/t,說明MgO上升后焙燒難度加大,返粉量增加。

2.4燒結礦質量及經濟技術指標分析

表92臺機綜合化學質量指標/%

階段試生產期基準期對比

Tfe55.8455.560.28

SiO25.15.080.02

CaO10.8410.95-0.11

AL2O31.91.97-0.08

MgO2.42.58-0.18

FeO8.48.30.1

R2.132.15-0.03

從表9中數據看出,MgO下降0.18%后,Tfe上升0.28%,堿度降低0.03。

表10綜合物理質量及經濟技術指標

固耗kg/t

試生產基準期對比

成品率%

利用系數t.m-2.h-1

粉燒比kg/t

轉鼓%

5-10mm%

平均粒度mm

階段

58.85065.8959.77965.2-0.8290.69

1.3481.3270.02179182-381.6181.340.2715.6415.580.0619.9420.26-0.32

表11綜合冶金性能指標/%

試生產階段

試生產基準期對比

還原度RI

%

還原速率RVI

%/min

還原粉化RDI+6.3%

+3.15%

-0.5%

71.6274.94-3.320.50.55-0.0549.5847.022.5670.6768.372.36.746.520.22

從表10、11中數據看出,試生產期MgO下降后,兩臺機利用系數提升0.02t.m-2.h-1,成品率提升0.69%,固體燃耗下降0.829kg/t,轉鼓強度提升0.27%,平均粒度降低0.32mm,其他物理質量指標及冶金性能指標基本穩(wěn)定。2.5燒結礦生產成本評估

(1)固耗降低0.829kg/t,煤粉單價1242元/t,則成本下降:0.829×1242/1000=1.03元/噸

(2)成品率上升0.69%,當期燒結礦價格為1150.67元/噸,返粉單價1130

元/噸,則成本下降:

(1150.67-1130)×0.69%=0.143元/噸。(3)原料成本

混勻礦單耗上升,燒結礦鐵品位同步上升0.28%,故不計算混勻礦成本;石灰石單耗升高2.82kg/t,內結價51元/噸;云粉下降6.18kg/t,內結價51.5元/噸,生灰下降1.31kg/t,內結價420.7元/噸;CDQ粉上升0.09kg/t,內結價480.69元/噸,則原料單位成本下降:

2.82×51/1000-6.18×51.5/1000-1.31×420.7/1000+0.09×480.69/1000

=0.682元/噸。(4)燒結礦總效益

計劃年產燒結礦635萬噸,則燒結礦生產總成本下降:(1.03+0.143+0.682)×635=1177.925萬元3高爐生產3.1高爐生產分析

我廠三座高爐至1月19日配用鎂質球團礦以來,生產穩(wěn)定、順行。我們選取配用鎂質球團礦的2、3、5、6月四個月為試生產期與不配用鎂質球團礦的4月12-30日為基準期進行比較。

表12高爐生產指標

試生產基準期對比

系數t/m.d2.4032.3890.014

焦比kg/t336345-8.45

煤比kg/t130135-4.62

焦丁kg/t3334-0.93

燃料比kg/t499513-14.00

由上表12可以看出,使用鎂質球團礦生產期間高爐系數提高了0.014t/m.d,焦比下降8.45kg/t,煤比降低4.62kg/t,總燃料比降低14kg/t3.2高爐生產成本評估

高爐焦比降低8.45kg/t,焦炭價格2140.85元/噸,考慮高爐燃料消耗降低還與操作等其他因素有關,綜合國內同行數據估算高爐配用鎂質球團礦后焦比降低4kg/t,計劃年生產鐵水511萬噸/年,則年降本:

4/1000×2140.85×511=4375.897萬元/年4總經濟效益評估

直接經濟效益:

球團MgO提高使成本上升330萬元/年,燒結MgO降低使成本降低1177.925萬元/年,則綜合降本:847.925萬元/年

間接經濟效益:

燒結礦質量的改善和球團礦冶金性能的提高,使高爐成本降低4375.897萬元/年。5結論

(1)配加輕燒氧化鎂粉生產鎂質球團試生產期間,生球質量較好,豎爐爐況穩(wěn)定。輕燒氧化鎂粉配比1.0%時,MgO含量1.68%,比基準期提高0.73%,TFe提高0.12%,SiO2含量降低0.36%,AL2O3含量降低0.17%;物理指標中轉鼓92.18%,抗壓強度3021N,

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