空分壓縮機(jī)施工總結(jié)

工作總結(jié)

空分裝置壓縮機(jī)組工作總結(jié)

一、工程概況和施工特點

空分裝置中的核心設(shè)備：三臺機(jī)組分別為空氣壓縮機(jī)(離心多級式，型號：RIKT7125-4)1臺、透平汽輪機(jī)（型號：T6457）1臺和空氣增壓機(jī)（型號：RG50-5）1臺，均為德國進(jìn)口設(shè)備，制作廠家分別是西門子公司（SIMENS）和曼透公司（MAN）。其中空氣壓縮機(jī)分為底座（下機(jī)殼）、轉(zhuǎn)子、上蓋和空壓機(jī)內(nèi)置式氣體冷卻器（共計6臺），空氣壓縮機(jī)為現(xiàn)場分體組裝；空氣增壓機(jī)和透平汽輪機(jī)為整體到貨。機(jī)組附屬設(shè)備有：空氣增壓機(jī)氣體冷卻器（6臺）、公用油站、油箱冷卻器、高位油箱、汽輪機(jī)表面冷凝器（45t）、主油泵（2臺）、事故油泵、頂軸油泵、冷凝泵（2臺）、抽級器、蒸汽噴射器、轉(zhuǎn)子沖洗水箱、空壓機(jī)進(jìn)口伸縮器，出口消音器和放空消音器等。以上設(shè)備均交叉分布在壓縮廠房一層和二層（+9.8m）基礎(chǔ)和平臺上。三臺機(jī)組設(shè)備分別以裸裝件和箱體包裝進(jìn)入施工現(xiàn)場，包括零部件共94箱達(dá)26000余件，現(xiàn)場組裝時更是發(fā)現(xiàn)不同程度的缺件問題。壓縮機(jī)組工藝管道分為設(shè)備本體管道、附件半成品管道和五環(huán)設(shè)計院設(shè)計的外圍管道共計1201*m。

施工特點一：機(jī)組由透平汽輪機(jī)驅(qū)動，同時驅(qū)動空氣壓縮機(jī)和空氣增壓機(jī)，具有流量大、機(jī)械相連設(shè)備多、相連工藝管道要求高并且數(shù)量較大、操作控制點多、各點關(guān)系復(fù)雜、變化范圍大、進(jìn)口空氣質(zhì)量要求高等特點。

施工特點二：機(jī)組安裝于壓縮廠房內(nèi)上、下兩層混凝土框架基礎(chǔ)上，一層設(shè)備進(jìn)廠順序、安裝程序和設(shè)備倒運空間均存在一定的局限性，機(jī)、索具設(shè)備位置較為復(fù)雜；二層設(shè)備組裝和找正時存在設(shè)備外形尺寸較大、設(shè)備單重較重，調(diào)整空間小等特點。

施工特點三：本體管道和附屬管道安裝精度高，焊接質(zhì)量要求高等特點。如所有管道全部采用氬弧焊和氬電聯(lián)焊，油系統(tǒng)和空氣系統(tǒng)的管道采用酸洗、鈍化處理。油管采用加溫、冷卻間歇調(diào)溫法進(jìn)行油循環(huán)，空氣系統(tǒng)和蒸汽系統(tǒng)進(jìn)口管線均增設(shè)多臺座式、吊式彈簧架和恒力支架。

二、工程施工技術(shù)管理

1、施工方案的編制：

依據(jù)《施工組織設(shè)計》的要求，依據(jù)壓縮機(jī)組的安裝特點，施工前編制了《空分裝置壓縮機(jī)組安裝方案》。方案按照公司文件執(zhí)行，后附方案審核表逐級進(jìn)行報批，并組織施工技術(shù)人員、班組長和技術(shù)骨干對方案進(jìn)行詳細(xì)說明和評論，強(qiáng)調(diào)了施工的特點、質(zhì)量控制點和可能遇到的問題及解決方法，要求參加的管理人員和施工者嚴(yán)格按方案進(jìn)行施工。2、工程技術(shù)和安全交底的實施：

施工前，專項技術(shù)人員依據(jù)施工方案、施工規(guī)范和設(shè)備資料等資料認(rèn)真編制了工程技術(shù)交底卡和安全交底卡，作到作業(yè)班組了解和熟悉施工方法和程序、施工技術(shù)要點的各項質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)、質(zhì)量控制點、危害辯識和處理方法等等，做到參戰(zhàn)人員全員接受交底并作簽字記錄。3、過程的控制：

因壓縮機(jī)組安裝環(huán)境要求高、精密零、部件及儀表部件多而復(fù)雜，首先將壓縮廠房劃分為特殊區(qū)域并設(shè)立門崗，只有出示特殊區(qū)域出入證件的人員方可進(jìn)出；以在達(dá)到控制人員、確保無關(guān)人員一律不得入內(nèi)的目的。施工中工程技術(shù)人員全程在施工現(xiàn)場，對每個步驟作到認(rèn)真觀察和詳細(xì)記錄，施工班組也同樣作好自檢記錄，再由項目部質(zhì)量檢查員、業(yè)主和監(jiān)理一同見證施工程序，并在記錄中簽字認(rèn)可。特別是隱蔽工程、軸瓦間隙復(fù)測和空氣壓縮機(jī)大蓋封閉等質(zhì)量控制點更是作好詳細(xì)記錄，以備查閱。

三、施工過程的控制和處理

1、了解和熟悉施工圖，特別是五環(huán)設(shè)計院與設(shè)備廠家范圍交叉點的確定。如施工中發(fā)現(xiàn)汽輪機(jī)冷凝器冷卻水管（DN700）處無管道補(bǔ)償器，依據(jù)以往工作經(jīng)驗，汽輪機(jī)開車時有一定的振動，所以此處必須增加管道補(bǔ)償器。因為此處就是制造廠家與五環(huán)設(shè)計院交叉點，我工程技術(shù)人員向業(yè)主提出合理化建議后，希望增加補(bǔ)償器，但由于交接不好，雙方代表均不愿意增加。但在實際試車中，映證了此處需要增加補(bǔ)償器的事實。空氣壓縮機(jī)下機(jī)殼進(jìn)行組對前，經(jīng)過現(xiàn)場實物測量和較核施工圖后，提前就發(fā)現(xiàn)了支撐板尺寸與基礎(chǔ)尺寸不符，均是因為設(shè)備制造廠家的問題，工程技術(shù)人員反復(fù)測量有關(guān)數(shù)據(jù)后交于設(shè)備廠家的現(xiàn)場代表，在得到制造廠家審核確認(rèn)后，確定確實是因設(shè)備制作廠家在制作過程和施工圖紙中均出現(xiàn)尺寸無滿足安裝要求的情況，及時反饋給廠家總部，又重新加工支撐板。2、施工期間，按公司文件要求堅持召開質(zhì)量例會，并多次強(qiáng)調(diào)質(zhì)量控制點的重要性，確定可能出現(xiàn)問題后的處理方法，并落實到實際施工中。

壓縮三臺機(jī)組是以透平汽輪機(jī)為基準(zhǔn)，分別與空氣壓縮機(jī)和空氣增壓機(jī)進(jìn)行對中找正，說明汽輪機(jī)定位是整個壓縮機(jī)組的關(guān)鍵，經(jīng)過反復(fù)調(diào)整和測量，汽輪機(jī)的橫向和縱向的方位偏差小于2mm以內(nèi)。按方案三臺機(jī)組對中時采用了激光找正儀的找正法進(jìn)行機(jī)組的找正，大大節(jié)省了人力和工期，降低了施工成本。

汽輪機(jī)出口端與冷凝器出口蒸汽伸縮器采用的是對焊聯(lián)接，當(dāng)透平汽輪機(jī)、空氣壓縮機(jī)和空氣增壓定位、找正完畢后，整個機(jī)組在驗收合格并灌漿完成后方可進(jìn)行此步步驟工作，采用氬弧焊打底是為了杜絕手工電弧焊未清根處理產(chǎn)生了雜質(zhì)而影響整個機(jī)組的正常生產(chǎn)。

三臺機(jī)組的軸、側(cè)瓦側(cè)間隙的要求精度均比較高，在反復(fù)研瓦、壓鉛法測量間隙、有確定性的進(jìn)行刮瓦工作后，檢測的結(jié)果是軸瓦接觸面要均勻分布；施工中反復(fù)作此項目工作，并最終達(dá)到機(jī)組設(shè)備廠家要求，班組及施工技術(shù)人員均作詳細(xì)記錄。

本體管道在施工中加強(qiáng)對焊縫的焊接質(zhì)量的控制和管道內(nèi)壁清潔度的控制工作，預(yù)制管端在酸洗、鈍化后進(jìn)行固定焊口的焊接，均采用氬電聯(lián)焊的焊接方法，并按照施工圖紙要求比例進(jìn)行無損檢測。與機(jī)器連接的法蘭，特別是空氣壓縮機(jī)進(jìn)口法蘭和管道法蘭，汽輪機(jī)進(jìn)口法蘭和管道法蘭、增壓機(jī)設(shè)備法蘭與級間管道法蘭均嚴(yán)格按要求架設(shè)百分表進(jìn)行法蘭緊固時的位移值檢測工作，管道緊固完畢后，確認(rèn)此操作中完全沒有增加設(shè)備所承加設(shè)計以外的附加載荷，并按廠家提供的數(shù)據(jù)表格作詳細(xì)記錄。

本機(jī)組油系統(tǒng)管道從預(yù)制、安裝、壓力試驗直到油系統(tǒng)循環(huán)合格的整個過程始終都以嚴(yán)把關(guān)。本機(jī)組油系統(tǒng)大部分材質(zhì)為Ocr18Ni9，設(shè)備在進(jìn)場時已帶來部分管段，管段安裝前均按管道單線圖進(jìn)行了預(yù)拼裝，而后進(jìn)行氬弧焊焊接。在管道進(jìn)行壓力試驗合格后要分段拆下進(jìn)行酸洗，鈍化工作，再使用壓縮空氣將管段吹干并再次組裝，而后要在斷開機(jī)器后，在主回油管與主油箱的法蘭處加設(shè)過濾網(wǎng)后進(jìn)行油系統(tǒng)內(nèi)循環(huán)。循環(huán)過程中采取了油箱內(nèi)的加熱器加熱、冷卻、再加熱、再冷卻的溫度間歇交替調(diào)節(jié)法，達(dá)到了較好的油循環(huán)效果。油循環(huán)過程中多次進(jìn)行管內(nèi)油雜質(zhì)分析，在達(dá)到要求后可以聯(lián)接機(jī)器，再重新進(jìn)行機(jī)組內(nèi)油循環(huán)，直至達(dá)到開車的要求。整個油循環(huán)的過程中派專人進(jìn)行詳細(xì)的記錄，達(dá)到了預(yù)控效果。

四、今后施工中的改進(jìn)

通過本工程壓縮系統(tǒng)設(shè)備的施工，在過程中的控制方法的實踐中得到了證明，映證了原施工方案的可行性和方案實施的穩(wěn)定性。但仍可以總結(jié)出以下幾點可改進(jìn)的方法，在以后的施工中可以得以借見：

1、施工前要制定更為詳細(xì)的施工計劃和施工程序；特別現(xiàn)場組對的機(jī)組，更要細(xì)化至每一小項，如汽輪機(jī)與冷凝器伸縮器方管間隙要提前測量，避免冷凝器的二次找正；如設(shè)備本體管道安裝前制定壓力試驗和吹掃時所需要與設(shè)備斷開的法蘭面，在安裝階段就可以完善，試壓時將會降低人工的使用、節(jié)省了工期。2、工藝管道施工中要隨時完善管支架工作，特別注意彈簧支架安裝后必須在壓力試驗和吹掃后方可拆除定位銷，并觀查定位銷拆除前后的管道位置的變化和彈簧的變化，若有異常要及時聯(lián)系設(shè)計院代表并確定問題原因所在，以便更好的加以更改。

3、建議油系統(tǒng)循環(huán)過程中在試壓后和管道酸洗前增加管段蒸汽吹掃這一程序，蒸汽吹掃時要使用木錘不定期、不定位敲打管道，將會增加管道內(nèi)壁氧化層脫落速度，節(jié)約油循環(huán)的時間。

擴(kuò)展閱讀：義煤綜能空分壓縮機(jī)基礎(chǔ)施工方案

1、工程概況：

本工程為義煤綜能氣體分離產(chǎn)品項目工程壓縮機(jī)廠房壓縮機(jī)基礎(chǔ)工程。壓縮機(jī)基礎(chǔ)底板的平面尺寸呈矩形，其長邊尺寸為22.00m，寬度尺寸為9.00m,基礎(chǔ)厚度為1.8m,基礎(chǔ)埋深：2m（不包括100mm厚砼墊層）。壓縮機(jī)基礎(chǔ)頂板的平面尺寸為矩形，長邊尺寸為21.00米，寬度尺寸為8.00米，厚度為1.50米；壓縮機(jī)基礎(chǔ)的柱子共8根，斷面尺寸為1000×1000，柱子高度為7.90米。本設(shè)備基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級為C30。

本設(shè)備基礎(chǔ)外形較為復(fù)雜，體積大，屬大體積混凝土施工，必須按大體積混凝土施工規(guī)范要求進(jìn)行施工。設(shè)備基礎(chǔ)頂板厚度大，自身重量大，支撐高度7.90米，又屬于高支撐模板施工，施工技術(shù)要求高，支撐系統(tǒng)必須進(jìn)行強(qiáng)度及穩(wěn)定性計算。2、編制依據(jù)

義馬煤業(yè)綜能氣體分離產(chǎn)品項目壓縮機(jī)廠房壓縮機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計施工圖、圖紙會審記錄及設(shè)計變更單；

混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-201*）；大體積混凝土施工規(guī)范（GB50496-201*）；現(xiàn)行國家及行業(yè)有關(guān)規(guī)范、規(guī)程。

2、準(zhǔn)備施工

2.1施工現(xiàn)場準(zhǔn)備：場地平整已完成，現(xiàn)場臨時設(shè)施包括圍墻大門、辦公室、倉庫、工具房、施工道路已完成，施工用水用電已接通。

2.1施工機(jī)具準(zhǔn)備：挖掘機(jī)、自卸汽車、打夯機(jī)、電焊機(jī)、鋼筋切斷機(jī)、鋼筋成型機(jī)、木工圓盤鋸、木工平刨、混凝土運輸罐車、混凝土澆注泵車、插入式振動棒、平板振動器、鐵鍬、木（鐵）抹子、刮杠、線繩等。

2.2材料準(zhǔn)備：模板、木料、腳手架鋼管、磚、砂子、碎石、水泥、鋼筋、鋼板、焊條等，混凝土采用商品混凝土，養(yǎng)護(hù)材料采用塑料薄膜，草苫或棉氈等。

2.3施工技術(shù)準(zhǔn)備：對圖紙進(jìn)行會審、編制施工方案并經(jīng)過審批、高程水準(zhǔn)點和控制坐標(biāo)點引入施工現(xiàn)場并經(jīng)過監(jiān)理和業(yè)主復(fù)核、對作業(yè)人員進(jìn)行操作工藝、技術(shù)措施、質(zhì)量要求、安全措施及注意事項，文明施工進(jìn)行交底。

2.4勞動力準(zhǔn)備：混凝土工6人、力工8人、鋼筋工10人、木工12人、架子工6

人、電焊工2人、電工2人、機(jī)械工2人。3、總體施工方案

根據(jù)施工圖紙設(shè)計和《大體積混凝土施工規(guī)范》GB50496-201*的有關(guān)要求，結(jié)合本設(shè)備基礎(chǔ)體的特點，將壓縮機(jī)基礎(chǔ)分三次施工，第一次為底板施工，第二次為柱子施工，第三次為頂板施工。壓縮機(jī)基礎(chǔ)底板上的附屬設(shè)備基礎(chǔ)座在底板施工時做好插筋工作，待底板施工后柱子施工前再施工。壓縮機(jī)基礎(chǔ)頂板上的臺階與頂板一起施工。施工方案示意圖見附圖Ⅰ。4、土方工程

4.1根據(jù)本施工場地地質(zhì)勘探報告和現(xiàn)場查看，除表層有部分粘土外，以下為風(fēng)化巖，具體地質(zhì)情況，待基坑開挖后地基驗槽時予以確定。基坑采用1臺反鏟挖掘機(jī)開挖，2輛自卸汽車外運土石方。風(fēng)化巖反鏟挖掘機(jī)無法開挖時，采用機(jī)械鑿巖機(jī)配合人工開挖，反鏟挖掘機(jī)和自卸汽車清運石渣，土方和石渣應(yīng)按業(yè)主和監(jiān)理要求運至指定地點�；�底要進(jìn)行人工平基。

4.2基坑開挖平面圖及剖面圖見附圖Ⅱ。

4.3基坑挖好后，要準(zhǔn)備相關(guān)資料，進(jìn)行工程報驗，請設(shè)計勘察單位、業(yè)主、監(jiān)理進(jìn)行地基驗槽，辦理簽字蓋章手續(xù)。

4.4基槽回填土要按規(guī)范要求進(jìn)行分層夯填，每層虛鋪厚度不得超過30cm,并進(jìn)行取樣試驗。5、模板工程

5.1壓縮機(jī)基礎(chǔ)底板模板

基礎(chǔ)底板厚度1.8米，模板采用15mm厚壓縮膠合木模板。為固定模板，外部采用加密加強(qiáng)雙排腳手架，雙排腳手架立桿間距800mm，大小水平桿步距、間距均為600mm；經(jīng)計算新澆筑混凝土對側(cè)模板的最大側(cè)壓力為16.63KN/m2，不用對模板進(jìn)行計算。依據(jù)常規(guī)支�？梢员ＷC模板的強(qiáng)度和剛度。模板外垂直木楞采用70mm×40mm方木，間距200mm；外層水平木楞采用70mm×40mm方木，間距300mm；支撐系統(tǒng)采用鋼管和方木。

5.2壓縮機(jī)基礎(chǔ)柱子模板

5.2.1壓縮機(jī)基礎(chǔ)柱子斷面尺寸為1000mm×1000mm，高度（從底板頂面到頂板底

面）7.90米，共8根。柱子斷面尺寸較大，高度也很大。從施工安全和方便考慮，確定柱子模板與基礎(chǔ)頂板模板一起支設(shè)安裝，在柱子模板高度的中部開設(shè)混凝土澆筑口和振搗口，澆筑和振搗柱子下半部的混凝土，在基礎(chǔ)頂板的模板上澆筑和振搗柱子上半部混凝土。

5.2.2柱子模板采用15mm厚壓縮膠合木模板，內(nèi)木楞采用70mm×40mm方木，外面采用雙,48×3鋼管和,10對拉螺桿加固。

5.2.3柱子模板下端要留垃圾清理口，以方便清理柱子模板內(nèi)的垃圾、灰土。5.2.4柱子模板計算：

柱模板計算書

柱模板的計算依據(jù)《建筑施工手冊》第四版、《建筑施工計算手冊》江正榮著、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-201*)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-201*、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-201*)等規(guī)范編制。

柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。

柱模板設(shè)計示意圖

柱截面寬度B(mm):1000.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的總計算高度:H=7.90m；

計算簡圖

模板在高度方向分2段進(jìn)行設(shè)計計算。

第1段（柱底至柱身高度3.95米位置；分段高度為3.95米）:一、參數(shù)信息

1.基本參數(shù)

柱截面寬度B方向?qū)�拉螺栓�?shù)目:2；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:6；柱截面高度H方向?qū)�拉螺栓�?shù)目:2；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:6；對拉螺栓直徑(mm):M10；

2.柱箍信息

柱箍材料:圓鋼管；

直徑(mm):48.00；壁厚(mm):2.80；柱箍的間距(mm):400；柱箍合并根數(shù):2；

3.豎楞信息

豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):40.00；高度(mm):70.00；

4.面板參數(shù)

面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):12.00；

面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.50；

5.木方和鋼楞

方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；

鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00；

二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算

按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取4.000h；T--混凝土的入模溫度，取10.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.000m/h；H--模板計算高度，取3.950m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。

分別計算得41.218kN/m2、94.800kN/m2，取較小值41.218kN/m2作為本工程計算荷載。

計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值q1=41.218kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=6kN/m2。

三、柱模板面板的計算

模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計算。強(qiáng)度驗算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。

由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l=192mm，且豎楞數(shù)為6，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進(jìn)行計算。

面板計算簡圖

1.面板抗彎強(qiáng)度驗算

對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：

M=0.1ql2

其中，M--面板計算最大彎矩(Nmm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=192.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×41.22×0.40×0.90=17.806kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4×6.00×0.40×0.90=3.024kN/m；式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=17.806+3.024=20.830kN/m；面板的最大彎矩：M=0.1×20.830×192×192=7.68×104N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計算：σ=M/W

b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=400×12.0×12.0/6=9.60×103mm3；

f--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；

面板的最大應(yīng)力計算值：σ=M/W=7.68×104/9.60×103=7.999N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值σ=7.999N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！

2.面板抗剪驗算

最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6ql

其中，V--面板計算最大剪力(N)；

l--計算跨度(豎楞間距):l=192.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×41.22×0.40×0.90=17.806kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4×6.00×0.40×0.90=3.024kN/m；式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=17.806+3.024=20.830kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×20.830×192.0=2399.636N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv

其中，τ--面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)；

V--面板計算最大剪力(N)：V=2399.636N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=400mm；hn--面板厚度(mm)：hn=12.0mm；

fv---面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計算值:τ=3×2399.636/(2×400×12.0)=0.750N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪應(yīng)力τ=0.75N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！

3.面板撓度驗算

最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)

其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)：q=41.22×0.40＝16.49kN/m；ν--面板最大撓度(mm)；

l--計算跨度(豎楞間距):l=192.0mm；

E--面板彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12

I=400×12.0×12.0×12.0/12=5.76×104mm4；面板最大容許撓度:[ν]=192/250=0.768mm；

面板的最大撓度計算值:ν=0.677×16.49×192.04/(100×9500.0×5.76×104)=0.277mm；

面板的最大撓度計算值ν=0.277mm小于面板最大容許撓度設(shè)計值[ν]=0.768mm,滿足要求！

四、豎楞計算

模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。

本工程柱高度為3.950m,柱箍間距為400mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。

本工程中，豎楞采用木方，寬度40mm，高度70mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W=40×70×70/6×1=32.67cm3；I=40×70×70×70/12×1=114.33cm4；

豎楞方木計算簡圖

1.抗彎強(qiáng)度驗算

支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2

其中，M--豎楞計算最大彎矩(Nmm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=400.0mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×41.218×0.192×0.900=8.547kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4×6.000×0.192×0.900=1.452kN/m；q=8.547+1.452=9.998kN/m；

豎楞的最大彎距：M=0.1×9.998×400.0×400.0=1.60×105Nmm；σ=M/W

q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×41.218×0.192×0.900=8.547kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4×6.000×0.192×0.900=1.452kN/m；q=8.547+1.452=9.998kN/m；

豎楞的最大剪力：V=0.6×9.998×400.0=2399.636N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv

其中，τ--豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；

V--豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql=0.6×9.998×400=2399.636N；b--豎楞的截面寬度(mm)：b=40.0mm；hn--豎楞的截面高度(mm)：hn=70.0mm；

fv--豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；

豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值:τ=3×2399.636/(2×40.0×70.0×1)=1.286N/mm2；豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；

豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值τ=1.286N/mm2小于豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！

3.撓度驗算

最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=41.22×0.19=10.00kN/m；νmax--豎楞最大撓度(mm)；

l--計算跨度(柱箍間距):l=400.0mm；

E--豎楞彈性模量（N/mm2），E=9000.00N/mm2；I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=1.14×106；豎楞最大容許撓度:[ν]=400/250=1.6mm；

豎楞的最大撓度計算值:ν=0.677×10.00×400.04/(100×9000.0×1.14×106)=0.168mm；

豎楞的最大撓度計算值ν=0.168mm小于豎楞最大容許撓度[ν]=1.6mm，滿足要求！

五、B方向柱箍的計算

本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚2.8mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W=4.247×2=8.49cm3；I=10.193×2=20.39cm4；

按集中荷載計算（附計算簡圖）：

B方向柱箍計算簡圖

其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；

P=(1.2×41.22×0.9+1.4×6×0.9)×0.192×0.4=4kN；

B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=8.149kN；

B方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩:M=0.310kNm；

B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:ν=0.093mm；

1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗算

柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗算公式σ=M/(γxW)

柱箍的最大撓度ν=0.093mm小于柱箍最大容許撓度[ν]=1.333mm，滿足要求!

六、B方向?qū)�拉螺栓的計�?/p>

計算公式如下:N

H方向柱箍計算簡圖

其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；

P=(1.2×41.22×0.9+1.4×6×0.9)×0.192×0.4=4kN；

H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=8.149kN；

H方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩:M=0.310kNm；

H方向柱箍變形圖(mm)最大變形:ν=0.093mm；

1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗算

柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗算公式:σ=M/(γxW)

對拉螺栓有效直徑:8.12mm；對拉螺栓有效面積:A=51.8mm2；

對拉螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×5.18×10-5=8.806kN；對拉螺栓所受的最大拉力:N=8.149kN。

對拉螺栓所受的最大拉力:N=8.149kN小于[N]=8.806kN，對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足要求!

第2段（柱身高度3.95米位置至柱身高度7.90米位置；分段高度為3.95米）:

一、參數(shù)信息

1.基本參數(shù)

柱截面寬度B方向?qū)�拉螺栓�?shù)目:2；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:6；柱截面高度H方向?qū)�拉螺栓�?shù)目:2；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:6；對拉螺栓直徑(mm):M10；

2.柱箍信息

柱箍材料:圓鋼管；

直徑(mm):48.00；壁厚(mm):2.80；柱箍的間距(mm):400；柱箍合并根數(shù):2；

3.豎楞信息

豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):40.00；高度(mm):70.00；

4.面板參數(shù)

面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):12.00；

面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.50；

5.木方和鋼楞

方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；

鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00；

二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算

按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取4.000h；T--混凝土的入模溫度，取10.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.000m/h；H--模板計算高度，取3.950m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。

分別計算得41.218kN/m2、94.800kN/m2，取較小值41.218kN/m2作為本工程計算荷載。

計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值q1=41.218kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=6kN/m2。

三、柱模板面板的計算

模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計算。強(qiáng)度驗算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。

由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l=192mm，且豎楞數(shù)為6，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進(jìn)行計算。

面板計算簡圖

1.面板抗彎強(qiáng)度驗算

對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：

M=0.1ql2

其中，M--面板計算最大彎矩(Nmm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=192.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×41.22×0.40×0.90=17.806kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4×6.00×0.40×0.90=3.024kN/m；式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=17.806+3.024=20.830kN/m；面板的最大彎矩：M=0.1×20.830×192×192=7.68×104N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計算：σ=M/W

[σ]=13N/mm2，滿足要求！

2.面板抗剪驗算

最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6ql

其中，V--面板計算最大剪力(N)；

l--計算跨度(豎楞間距):l=192.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×41.22×0.40×0.90=17.806kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4×6.00×0.40×0.90=3.024kN/m；式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=17.806+3.024=20.830kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×20.830×192.0=2399.636N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv

其中，τ--面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)；

V--面板計算最大剪力(N)：V=2399.636N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=400mm；hn--面板厚度(mm)：hn=12.0mm；

fv---面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計算值:τ=3×2399.636/(2×400×12.0)=0.750N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪應(yīng)力τ=0.75N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！

3.面板撓度驗算

最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)

其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)：q=41.22×0.40＝16.49kN/m；ν--面板最大撓度(mm)；

l--計算跨度(豎楞間距):l=192.0mm；

E--面板彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12

I=400×12.0×12.0×12.0/12=5.76×104mm4；面板最大容許撓度:[ν]=192/250=0.768mm；

面板的最大撓度計算值:ν=0.677×16.49×192.04/(100×9500.0×5.76×104)=0.277mm；

面板的最大撓度計算值ν=0.277mm小于面板最大容許撓度設(shè)計值[ν]=0.768mm,滿足要求！

四、豎楞方木的計算

模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。

本工程柱高度為3.950m,柱箍間距為400mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。

本工程中，豎楞采用木方，寬度40mm，高度70mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W=40×70×70/6×1=32.67cm3；I=40×70×70×70/12×1=114.33cm4；

豎楞方木計算簡圖

1.抗彎強(qiáng)度驗算

支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2

其中，M--豎楞計算最大彎矩(Nmm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=400.0mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×41.218×0.192×0.900=8.547kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4×6.000×0.192×0.900=1.452kN/m；q=8.547+1.452=9.998kN/m；

豎楞的最大彎距：M=0.1×9.998×400.0×400.0=1.60×105Nmm；σ=M/W

b--豎楞的截面寬度(mm)：b=40.0mm；hn--豎楞的截面高度(mm)：hn=70.0mm；

fv--豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；

豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值:τ=3×2399.636/(2×40.0×70.0×1)=1.286N/mm2；豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；

豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值τ=1.286N/mm2小于豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！

3.撓度驗算

最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=41.22×0.19=10.00kN/m；νmax--豎楞最大撓度(mm)；

l--計算跨度(柱箍間距):l=400.0mm；

E--豎楞彈性模量（N/mm2），E=9500.00N/mm2；I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=1.14×106；豎楞最大容許撓度:[ν]=400/250=1.6mm；

豎楞的最大撓度計算值:ν=0.677×10.00×400.04/(100×9500.0×1.14×106)=0.160mm；

豎楞的最大撓度計算值ν=0.16mm小于豎楞最大容許撓度[ν]=1.6mm，滿足要求！

五、B方向柱箍的計算

本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚2.8mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W=4.247×2=8.49cm3；I=10.193×2=20.39cm4；

按集中荷載計算（附計算簡圖）：

B方向柱箍計算簡圖

其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；

P=(1.2×41.22×0.9+1.4×6×0.9)×0.192×0.4=4kN；

B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=8.149kN；

B方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩:M=0.310kNm；

B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:ν=0.093mm；

1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗算

柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗算公式σ=M/(γxW)

對拉螺栓的型號:M10；對拉螺栓的有效直徑:8.12mm；對拉螺栓的有效面積:A=51.8mm2；對拉螺栓所受的最大拉力:N=8.149kN。

對拉螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×5.18×10-5=8.806kN；對拉螺栓所受的最大拉力N=8.149kN小于對拉螺栓最大容許拉力值[N]=8.806kN，對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足要求!

七、H方向柱箍的計算

本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚2.8mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W=4.247×2=8.49cm3；I=10.193×2=20.39cm4；按計算（附計算簡圖）：

H方向柱箍計算簡圖

其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；

P=(1.2×41.22×0.9+1.4×6×0.9)×0.192×0.4=4kN；

H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=8.149kN；

H方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩:M=0.310kNm；

H方向柱箍變形圖(mm)最大變形:ν=0.093mm；

1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗算

柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗算公式:

σ=M/(γxW)

5.3.2基礎(chǔ)頂板的模板采用12mm厚膠合木模板，楞木采用70mm×40mm方木；基礎(chǔ)頂板側(cè)模板的內(nèi)側(cè)垂直木楞間距為250mm，外側(cè)水平木楞間距為300mm，外面用方木和鋼管架子進(jìn)行支撐加固。

5.3.3由于基礎(chǔ)頂板的自重及施工荷載很大，故基礎(chǔ)頂板的底模板采用2層12mm厚膠合木模板，考慮2層模板疊合作用的折減系數(shù)按0.85，楞木采用70mm×40mm方木；模板的支撐系統(tǒng)采用,48×2.8鋼管腳手架搭設(shè)。

5.3.4基礎(chǔ)頂板模板及支撐系統(tǒng)計算：

頂板模板(扣件鋼管高架)計算書

高支撐架的計算依據(jù)：依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-201*）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-201*、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-201*)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-201*)等規(guī)范編制。

因本工程模板支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術(shù)》201*（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》中的部分內(nèi)容。

一、參數(shù)信息:

1.模板支架參數(shù)

橫向間距或排距(m):0.48；縱距(m):0.48；步距(m):1.20；

立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):7.90；采用的鋼管(mm):Φ48×3.0；板底支撐連接方式:方木支撐；

立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；

2.荷載參數(shù)

模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.500；

3.材料參數(shù)

面板采用膠合面板，厚度為20mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):13；

木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):180.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):70.00；

4.樓板參數(shù)

樓板的計算厚度(mm):1500.00；

圖2樓板支撐架荷載計算單元

二、模板面板計算:

模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進(jìn)行驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=48×22/6=32cm3；I=48×23/12=32cm4；

模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。

面板計算簡圖

1、荷載計算

(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×1.5×0.48+0.35×0.48=18.168kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2=2.5×0.48=1.2kN/m；

2、強(qiáng)度計算

計算公式如下:M=0.1ql2

其中：q=1.2×18.168+1.4×1.2=23.482kN/m最大彎矩M=0.1×23.482×1802=76080.384kNm；

面板最大應(yīng)力計算值σ=M/W=76080.384/3201*=2.378N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2；

面板的最大應(yīng)力計算值為2.378N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值13N/mm2,滿

足要求!

3、撓度計算

撓度計算公式為

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=18.168kN/m

面板最大撓度計算值ν=0.677×18.168×1804/(100×9500×32×104)=0.042mm；面板最大允許撓度[ν]=180/250=0.72mm；

面板的最大撓度計算值0.042mm小于面板的最大允許撓度0.72mm,滿足要求!

三、模板支撐方木的計算:

方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=b×h2/6=4×7×7/6=32.67cm3；I=b×h3/12=4×7×7×7/12=114.33cm4；

方木楞計算簡圖

1.荷載的計算：

(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.18×1.5+0.35×0.18=6.813kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2=2.5×0.18=0.45kN/m；

2.強(qiáng)度驗算:

計算公式如下:

M=0.1ql2

均布荷載q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×6.813+1.4×0.45=8.806kN/m；最大彎矩M=0.1ql2=0.1×8.806×0.482=0.203kNm；

方木最大應(yīng)力計算值σ=M/W=0.203×106/32666.67=6.211N/mm2；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大應(yīng)力計算值為6.211N/mm2小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!

3.抗剪驗算：

截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.6×8.806×0.48=2.536kN；

方木受剪應(yīng)力計算值τ=3×2.536×103/(2×40×70)=1.359N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪應(yīng)力計算值1.359N/mm2小于方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值1.4N/mm2，滿足要求!

4.撓度驗算:

計算公式如下:

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷載q=q1=6.813kN/m；

最大撓度計算值ν=0.677×6.813×4804/(100×9000×1143333.333)=0.238mm；最大允許撓度[ν]=480/250=1.92mm；

方木的最大撓度計算值0.238mm小于方木的最大允許撓度1.92mm,滿足要求!

四、木方支撐鋼管計算:

支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P＝4.227kN;

支撐鋼管計算簡圖

支撐鋼管計算彎矩圖(kNm)

支撐鋼管計算變形圖(mm)

支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.549kNm；最大變形Vmax=0.351mm；

最大支座力Qmax=12.241kN；

最大應(yīng)力σ=549317.984/4490=122.343N/mm2；支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f]=205N/mm2；

支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值122.343N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值205N/mm2,滿足要求!

支撐鋼管的最大撓度為0.351mm小于480/150與10mm,滿足要求!

五、扣件抗滑移的計算:

按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的雙扣件承載力取值為12.80kN。

縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值R=12.241kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!

六、模板支架立桿荷載設(shè)計值(軸力):

作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.158×7.9=1.249kN；

鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.35×0.48×0.48=0.081kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×1.5×0.48×0.48=8.64kN；

經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3=9.97kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(2.5+2)×0.48×0.48=1.037kN；3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N=1.2NG+1.4NQ=13.415kN；

七、立桿的穩(wěn)定性計算:

立桿的穩(wěn)定性計算公式:

σ=N/(υA)≤[f]

其中N----立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN)：N=13.415kN；υ----軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比lo/i查表得到；i----計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59cm；A----立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24cm2；W----立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ--------鋼管立桿最大應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]----鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；L0----計算長度(m)；按下式計算:

l0=h+2a=1.2+0.1×2=1.4m；

a----立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；l0/i=1400/15.9=88；

由長細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)υ=0.673；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；σ=13415.076/（0.673×424）=47.012N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值σ=47.012N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！

如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0=k1k2(h+2a)=1.185×1.023×(1.2+0.1×2)=1.697m；k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；

k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.4按照表2取值1.023；Lo/i=1697.157/15.9=107；

由長細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)υ=0.537；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；σ=13415.076/（0.537×424）=58.919N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值σ=58.919N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！

模板承重架應(yīng)盡量利用柱作為連接件，否則存在安全隱患。

以上表參照杜榮軍:《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》。

八、立桿的地基承載力計算:

立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p≤fg地基承載力設(shè)計值:

fg=fgk×kc=4000×1=4000kpa；

其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk=4000kpa；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=1；

立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p=N/A=13.415/0.25=53.66kpa；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值：N=13.415kN；基礎(chǔ)底面面積：A=0.25m2。

p=53.66≤fg=4000kpa。地基承載力滿足要求！

九、基礎(chǔ)頂板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求:

除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容

1.模板支架的構(gòu)造要求：

a.頂板板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度；

c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。

2.立桿步距的設(shè)計：

a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)置；

b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；

c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。

3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計：

a.當(dāng)支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每4--6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；

c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設(shè)置，四周和中部每10--15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；

d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。

4.剪刀撐的設(shè)計：

a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；

b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10--15m設(shè)置。

5.頂部支撐點的設(shè)計：

a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；

c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗算，當(dāng)設(shè)計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應(yīng)用頂托方式。

6.支撐架搭設(shè)的要求：

a.嚴(yán)格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；

d.地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。

7.施工使用的要求：

a.精心設(shè)計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；

b.嚴(yán)格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制

措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；

c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。

5.3確保設(shè)備安裝螺栓預(yù)埋φ80和φ125鋼套管及預(yù)埋件位置準(zhǔn)確的施工措施5.3.1壓縮機(jī)基礎(chǔ)預(yù)埋φ80鋼套管共48根，φ125鋼套管共11根，在混凝土澆筑過程中容易發(fā)生位移，為確保預(yù)埋鋼套管位置準(zhǔn)確，采取以下措施：

⑴在φ80和φ125鋼套管下端用與鋼套管內(nèi)徑一樣的木模板用鐵釘固定在基礎(chǔ)頂板的模板上，鋼套管下端套入圓木模板。

⑵φ80鋼套管上端的固定:在φ80鋼套管直線布置的上方用2根短φ12鋼筋（L=200mm）與每根鋼套管焊牢，短鋼筋上端與通長φ48×3鋼管焊牢，此通長鋼管與周邊支撐架子用扣件扣牢。

⑶φ125鋼套管上端的固定:先在鋼套管上端用2根短φ12鋼筋（L=200mm）與每根鋼套管焊牢，再按鋼套管位置點的平面幾何外形用φ48×3鋼管與短鋼筋頭焊牢，形成平面小鋼架，再在縱橫方向用φ48×3架子管與小鋼架連結(jié)牢固。

5.4確保壓縮機(jī)基礎(chǔ)預(yù)埋件、螺栓孔位置準(zhǔn)確的施工措施

5.4.1柱子側(cè)面、頂板側(cè)面、頂板底面的預(yù)埋件用鐵釘直接固定在模板上，周邊用塑料膠帶與模板粘貼嚴(yán)密。基礎(chǔ)上面的預(yù)埋件根據(jù)實際情況可以在混凝土澆筑時予以埋設(shè)，也可以在混凝土澆筑前埋設(shè)，并與鋼筋或模板、或架子進(jìn)行連結(jié)固定。

5.4.2保證螺栓孔施工質(zhì)量的措施：壓縮機(jī)基礎(chǔ)底板上的附屬設(shè)備基礎(chǔ)螺栓孔共36個，孔深均不大，孔深550mm的16個，孔深600mm的12個，孔深680mm的8個。螺栓孔芯模采用木料制作，為利于脫模，芯模按不小于1%的斜度做成下小上大的型狀，芯模外側(cè)面要刨光，并且四角要刨成小圓角，外面再包裹塑料布。為方便芯模的安裝、固定及脫模，芯模長度要比設(shè)計孔深長150～250mm,芯模上端用,6.5鋼筋穿牢作為芯模脫模的提升拉環(huán)。螺栓孔芯模上端采用鋼管腳手架和方木加固定位。芯模外面不得刷廢機(jī)油等隔離劑。

螺栓孔芯模的脫模必須要安排專人負(fù)責(zé)，采用手動提升倒鏈配合人工抽拔芯模。在混凝土初凝后終凝前將芯模稍微提拉松動，并且要根據(jù)混凝土凝固情況每隔20分鐘左右對芯模進(jìn)行稍微松動，待混凝土有強(qiáng)度后用倒鏈將芯模慢慢拔出。

6、鋼筋工程

6.1根據(jù)壓縮機(jī)基礎(chǔ)總體施工方案，鋼筋也分三次綁扎施工，首先是基礎(chǔ)底板鋼筋綁扎施工，并做好柱子鋼筋、基礎(chǔ)底板附屬設(shè)備基礎(chǔ)鋼筋的插筋工作。第二次是柱子鋼筋綁扎施工，待壓縮機(jī)基礎(chǔ)底板混凝土工程施工完成后開始進(jìn)行。第三次是壓縮機(jī)基礎(chǔ)頂板鋼筋綁扎施工，待柱子混凝土工程施工完成后進(jìn)行。

6.2鋼筋加工成型在施工現(xiàn)場鋼筋加工成型區(qū)進(jìn)行。鋼筋加工成型區(qū)和存放區(qū)地面平整壓實，上面鋪設(shè)100厚碎石，鋼筋存放區(qū)砌磚地壟，鋼筋不得直接接觸泥土地面。

6.3鋼筋必須有出廠質(zhì)量證明文件，進(jìn)場后按規(guī)定做復(fù)試檢驗，復(fù)試合格方可使用。6.4直徑,≥14的鋼筋連接采用閃光對焊工藝焊接接頭，按規(guī)范規(guī)定同一截面內(nèi)鋼筋接頭不得超過50%。鋼筋正式焊接前，要進(jìn)行工藝性試件焊接試驗。

6.5鋼筋綁扎及質(zhì)量保證措施

6.5.1壓縮機(jī)基礎(chǔ)底板的中間層鋼筋網(wǎng)和底層鋼筋網(wǎng)之間、中間層鋼筋網(wǎng)與頂面鋼筋網(wǎng)之間采用B20鋼筋“幾”型高馬登進(jìn)行支撐，按鋼筋網(wǎng)水平面積每平方米設(shè)置一個支撐，支撐高800mm，每個支撐展開長度1550mm。為保證支撐整體穩(wěn)定，在支撐立筋中部應(yīng)在縱橫方向設(shè)水平系桿，用水平系桿將所有支撐連結(jié)為整體，水平系桿采用B20鋼筋。

6.5.2必須在壓縮機(jī)基礎(chǔ)底板模板內(nèi)滿堂腳手架用于固定柱子插筋和底板上附屬設(shè)備基礎(chǔ)插筋，腳手架立桿間距≤1.5米，縱橫水平桿間距同立桿間距，步距≤1.2米，共2步。由于混凝土體積和厚度都很大，混凝土澆筑時間需要長達(dá)十幾個小時，所以此腳手架支撐無法拆除，將埋入混凝土中，待后將高出基礎(chǔ)底板上面的鋼管腳手架予以割除，管孔用1:1.5水泥砂漿灌實。7、大體積混凝土施工方案

7.1壓縮機(jī)基礎(chǔ)底板和頂板均屬大體積混凝土施工，混凝土強(qiáng)度等級為C30，本設(shè)備基礎(chǔ)體積大，混凝土強(qiáng)度等級較高，施工技術(shù)要求高。由于采用商品混凝土，施工前應(yīng)提前與商品混凝土供應(yīng)商充分溝通，提出混凝土的技術(shù)要求和供應(yīng)能力要求，確�；炷�土質(zhì)量和供應(yīng)能力。

為確保本設(shè)備基礎(chǔ)施工質(zhì)量，防止因大體積混凝土水化熱而產(chǎn)生有害裂縫，在施工前要充分做好施工準(zhǔn)備工作：首先要做好混凝土配合比試驗工作；第二，從施工人員組

織、施工機(jī)械、工具準(zhǔn)備，到現(xiàn)場施工場地、道路、水電保證都必須按照本施工方案進(jìn)行落實；第三，嚴(yán)格控制混凝土原材料質(zhì)量，優(yōu)化混凝土配合比，采用綜合措施降低水泥用量，減小水泥水化熱。根據(jù)義馬市宏基混凝土有限責(zé)任公司提供的混凝土配合比報告，采用32.5#普通硅酸鹽水泥，每立方米混凝土水泥用量385公斤，粉煤灰90公斤，外加劑采用高效緩凝減水劑，粗骨料采用連續(xù)級配，細(xì)骨料采用中砂。

7.2澆筑方案：

7.2.1壓縮機(jī)基礎(chǔ)底板及頂板均采用一臺混凝土汽車泵進(jìn)行混凝土澆筑�；炷�土采用斜面分層法澆筑，利用自然流淌形成斜坡進(jìn)行分層，但混凝土流淌長度控制在3～4m范圍內(nèi)。每層混凝土厚度控制在300mm范圍內(nèi)。第一層砼自基礎(chǔ)一短邊向另一短邊方向澆筑，第二層沿反方向澆注，依次類推，直至基礎(chǔ)砼澆注完畢。

7.2.2壓縮機(jī)基礎(chǔ)的柱子混凝土的澆筑：壓縮機(jī)基礎(chǔ)共8根柱子，沿長邊方向每邊4根，每根柱子均分兩次澆筑混凝土，每次澆筑混凝土高度為柱子高度的二分之一。順序為第一根柱子混凝土澆筑二分之一柱高后，澆筑第二根柱子的二分之一柱高，接著澆筑第三根柱子的二分之一柱高后，再拐回來澆筑第一根柱子、第二根柱子、第三根柱子的上半截混凝土。再接著從第四根柱子開始到第八根柱子進(jìn)行輪回澆筑混凝土。8、作業(yè)條件

8.1混凝土澆筑前應(yīng)將模板內(nèi)的垃圾、雜物、積水等清理干凈，檢查水泥墊塊是否墊好，模板內(nèi)事先灑水潤濕，但注意不能有積水。

8.2鋼筋、模板、預(yù)埋管、預(yù)埋件、設(shè)備螺栓孔等經(jīng)質(zhì)檢員、監(jiān)理、業(yè)主驗收合格，混凝土澆筑令已簽發(fā)。

8.3混凝土輸送泵安裝完畢且運轉(zhuǎn)正常，泵管敷設(shè)完畢并經(jīng)泵送水檢查。8.4商品混凝土運至施工現(xiàn)場且相關(guān)資料齊全，混凝土的坍落度及和易性經(jīng)鑒定合格。

8.5項目部管理人員排好值班表并上報業(yè)主工程部及監(jiān)理站。9、操作方法

9.1泵送

9.1.1澆筑前對混凝土汽車泵進(jìn)行全面檢查，并按操作要求開機(jī)進(jìn)行空運行。9.1.2啟動后先經(jīng)泵送水檢查，確定混凝土汽車泵的輸送管中沒有異物后，用同混

凝土配合比的去石子砂漿潤滑泵管。

9.1.3潤滑用的水泥砂漿應(yīng)分散布料，不得集中澆筑在一處。

9.1.4開始泵送時，混凝土應(yīng)處于慢速，勻速并隨時可能反泵。泵送的速度應(yīng)先慢后快，逐步加速。

9.1.5泵送即將結(jié)束前，計算好尚需的混凝土數(shù)量及時通知商品砼攪拌站。9.1.6泵送結(jié)束后及時將混凝

板厚的中心處；測混凝土表面溫度時，溫度計位于板內(nèi)50～100處。在混凝土升溫階段每4小時觀測一次，在混凝土降溫階段每6小時觀測一次，直到接近大氣溫度為止。

9.3.3混凝土的內(nèi)外溫差不能大于25℃，否則應(yīng)及時加厚覆蓋保溫材料。9.3.4混凝土內(nèi)部溫度估算：

混凝土采用試配強(qiáng)度配合比。水泥為32.5#普通硅酸鹽水泥，其用量為385/m3，水化熱為377kj/；粉煤灰用量為90/m3；混凝土澆筑溫度取10℃，混凝土比熱取0.97kj/.k。

則混凝土的最終絕熱升溫值為：

Tn=[（mc+K×F）Q]÷（C×ρ）=[(385+0.3×90)×377]÷(0.97×2400)=66.72℃式中：Tn砼的最終絕熱溫升值mc每立方米砼水泥用量F砼摻合料用料（/m3）K摻合料折減系數(shù)取0.3

Q每千克水泥水化熱（kj/）C砼的比熱

ρ砼的質(zhì)量密度

9.3.4.1壓縮機(jī)基礎(chǔ)底板混凝土厚度1.8米查表求δ值，求出不同齡期砼中心計算溫度：T（t）=TJ+Tn×δ(t)

則：t=3dδ(3)=0.538T(3)=10+66.72×0.538=45.90℃t=6dδ(6)=0.508T(6)=10+66.72×0.508=43.89℃t=9dδ(9)=0.443T(9)=10+66.72×0.443=39.56℃t=12dδ(12)=0.347T(12)=10+66.72×0.347=33.15℃

t=15dδ(15)=0.261T(15)=10+66.72×0.261=27.41℃t=18dδ(18)=0.192T(18)=10+66.72×0.192=22.8℃t=21dδ(21)=0.153T(21)=10+66.72×0.153=20.21℃式中：T（t）t齡期混凝土中心計算溫度TJ砼澆筑溫度

δ(t)t齡期降溫系數(shù)，查表用插入法求得

9.3.4.2壓縮機(jī)基礎(chǔ)頂板混凝土厚度1.5米

查表求δ值，求出不同齡期混凝土中心計算溫度：T（t）=TJ+Tn×δ(t)

則：t=3dδ(3)=0.49T(3)=10+66.72×0.49=42.69℃t=6dδ(6)=0.46T(6)=10+66.72×0.46=40.69℃t=9dδ(9)=0.38T(9)=10+66.72×0.38=35.35℃t=12dδ(12)=0.29T(12)=10+66.72×0.29=29.35℃t=15dδ(15)=0.21T(15)=10+66.72×0.21=24.01℃

t=18dδ(18)=0.15T(18)=10+66.72×0.15=20.01℃t=21dδ(21)=0.12T(15)=10+66.72×0.12=18.01℃式中：T（t）t齡期混凝土中心計算溫度

TJ砼澆筑溫度

δ(t)t齡期降溫系數(shù)，查表用插入法求得

9.3.5壓縮機(jī)基礎(chǔ)混凝土裂縫控制計算9.3.5.1壓縮機(jī)基礎(chǔ)底板混凝土裂縫控制計算

底板厚度1.8米，混凝土表面覆蓋一層塑料布，上鋪二層草袋，上面再覆蓋一層塑料布。

Ta=10℃Tmax=45.9℃

計算砼表面溫度（混凝土表面下50mm～100mm處）

β=1/（∑δi/λ+1/βa）=1/(2×0.001/0.04+2×0.01/0.14+1/23)=4.23h′=k（λ/β）=0.666×2.33/4.23=0.367H=h+2h′=1.8+2×0.367=2.534mTb=Ta+4/Hh′(H-h′)ΔT(t)

=10+4/2.534×0.367×(2.534-0.367)×(45.9-10)=27.79℃砼中心溫度與表面溫度之差：Tmax-Tb=45.9-27.79=18.11℃＜25℃

2

砼表面溫度與大氣溫度之差：Tb-Ta=27.79-10=17.79℃＜25℃故知滿足混凝土溫度裂縫控制要求。9.3.5.2壓縮機(jī)基礎(chǔ)頂板混凝土裂縫控制計算

頂板混凝土厚度1.5米，混凝土表面覆蓋一層朔料布，上鋪二層草袋上面再鋪一層朔料布。

Ta=10℃Tmax=42.69℃計算砼表面溫度

β=1/（∑δi/λ+1/βa）=1/(2×0.001/0.04+2×0.01/0.14+1/23)=4.23h′=k(λ/β)=0.666×2.33/4.23=0.367H=h+2h′=1.5+2×0.367=2.234mTb=Ta+4/Hh′(H-h′)ΔT(t)

=10+4/2.234×0.367×(2.234-0.367)×(42.69-10)=27.95℃溫度差計算：

砼中心溫度與表面溫度之差：Tmax-Tb=42.69-27.95=14.74℃＜25℃砼表面溫度與大氣溫度之差：Tb-Ta=27.95-10=17.95℃＜25℃故知滿足混凝土溫度裂縫控制要求。

以上均為理論計算，在實際施工時，應(yīng)根據(jù)天氣氣溫情況及實際測溫情況及時采取相應(yīng)措施，確保壓縮機(jī)基礎(chǔ)混凝土溫度差在可控狀態(tài)。

根據(jù)理論計算和以往相似大體積混凝土施工實踐經(jīng)驗，壓縮機(jī)基礎(chǔ)底板和頂板混凝土采取常規(guī)保溫養(yǎng)護(hù)方法能保證混凝溫度裂縫控制要求，但根據(jù)業(yè)主要求，為避免大體積混凝土內(nèi)部異常升溫過高，現(xiàn)為壓縮機(jī)基礎(chǔ)底板和頂板各預(yù)備一套混凝土內(nèi)部

循環(huán)水降溫系統(tǒng)，以備需要時及時啟動。

壓縮機(jī)基礎(chǔ)底板混凝土內(nèi)部循環(huán)水降溫系統(tǒng)平面圖、系統(tǒng)圖及頂板混凝土內(nèi)部循環(huán)水降溫系統(tǒng)平面圖、系統(tǒng)圖見后附圖Ⅴ、Ⅵ、Ⅶ、Ⅷ。本循環(huán)水降溫系統(tǒng)采用在基礎(chǔ)混凝土中布置曲型鋼管形成循環(huán)水系統(tǒng)，利用水流吸收混凝土內(nèi)部水泥水化熱量，起到降低混凝土內(nèi)部溫度作用。為固定循環(huán)水管位置并且防止在澆筑砼是循環(huán)水管變形損壞，應(yīng)沿循環(huán)水管平面走向每2.5米布置一根,48×3鋼管支撐。

5.3.6混凝土的養(yǎng)護(hù)時間不能少于21天。10、保證質(zhì)量的技術(shù)措施

10.1鋼筋不得緊貼模板，鋼筋墊塊間距不能過大，且應(yīng)固定防止位移，更不能漏放，否則易出現(xiàn)露筋或混凝土振搗不密實等質(zhì)量問題。

10.2模板拼縫應(yīng)嚴(yán)密，若縫隙較大應(yīng)用塑料膠帶粘膠封閉，否則澆筑混凝土?xí)r水泥漿流失，出現(xiàn)蜂窩等質(zhì)量問題。

10.3混凝土澆筑前，安排專人與供電部門聯(lián)系確保供電，防止突然停電。并安排電工值班，一旦供電線路發(fā)生故障，立即處理。

10.4混凝土一次下料不能太厚，否則極易造成漏振或振搗不密實，出現(xiàn)孔洞、蜂窩、露筋等較大質(zhì)量問題。

10.5混凝土澆筑速度不能過快，否則模板極易鼓脹變形，造成構(gòu)件截面尺寸偏差過大。

10.6施工現(xiàn)場存放部分洗凈小石子，抹面時均勻撒入部分石子并充分提漿拍實抹平，防止板面因浮漿太厚產(chǎn)生裂紋。

10.7模板不能過早拆除，否則混凝土表面易粘附模板造成脫皮，出現(xiàn)麻面等質(zhì)量問題。11、質(zhì)量要求

11.1主控項目

11.1.1混凝土取樣與試件留置應(yīng)符合下列規(guī)定：

（1）當(dāng)一次連續(xù)澆筑超過1000m3時，同一配合比的混凝土每200m3取樣不得少于

一次。

（2）同一配合比的混凝土，取樣不得少于三次。

（3）每次取樣應(yīng)至少留置一組標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)試件，同條件養(yǎng)護(hù)試件的留置不少于二組。11.1.2現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)的外觀質(zhì)量不應(yīng)有嚴(yán)重缺陷。

11.1.3現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)不應(yīng)有影響結(jié)構(gòu)性能和使用功的尺寸偏差。11.2一般項目

11.2.1首次使用的混凝土配合比應(yīng)有開盤鑒定和試件強(qiáng)度試驗報告。11.2.2施工過程中不允許留設(shè)施工縫。

11.2.3混凝土澆筑完畢后的12小時內(nèi)對混凝土加以覆蓋并保溫養(yǎng)護(hù)。11.2.4現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)的外觀質(zhì)量不宜有一般缺陷。11.3允許偏差項目詳見下表：

現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)尺寸允許偏差和檢驗方法項目基礎(chǔ)軸線獨立基礎(chǔ)位置墻垂直度標(biāo)高層高截面尺寸表面平整度預(yù)埋設(shè)施中心線位置預(yù)埋件預(yù)埋螺栓孔預(yù)埋管預(yù)留洞中心線位置12、安全技術(shù)措施

12.1施工中嚴(yán)密監(jiān)視模板及其支撐的穩(wěn)固情況，發(fā)現(xiàn)問題及時加固，施工中不得踩踏模板支撐。

≤5m88+10+8、-58105515鋼尺檢查經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查水準(zhǔn)儀或拉線、鋼尺檢查鋼尺檢查2m靠尺和塞尺檢查10鋼尺檢查允許偏差（mm）15檢驗方法

12.2混凝土澆筑前，應(yīng)對振動器進(jìn)行試運轉(zhuǎn)，操作人員應(yīng)穿絕緣膠鞋、戴絕緣手套，振動器不能掛在鋼筋上，濕手不能接觸電源開關(guān)。

12.3現(xiàn)場施工負(fù)責(zé)人應(yīng)為機(jī)械作業(yè)提供道路、水電、機(jī)棚或停機(jī)場地等必備條件，并清除對機(jī)械作業(yè)有妨礙或不安全因素。夜間作業(yè)必須設(shè)置足夠的照明設(shè)備。

12.4機(jī)械進(jìn)入作業(yè)地點后，施工技術(shù)人員應(yīng)向操作人員進(jìn)行施工任務(wù)和安全技術(shù)措施交底，操作人員應(yīng)熟悉作業(yè)環(huán)境和施工條件，聽從指揮，遵守現(xiàn)場安全規(guī)則。

12.5操作人員在作業(yè)過程中，應(yīng)集中精力正確操作，注意機(jī)械工況，不得擅自離開工作崗位或?qū)�機(jī)械交給其他無證人員操作。嚴(yán)禁無關(guān)人員進(jìn)入作業(yè)區(qū)或操作室內(nèi)。

12.6實行多班作業(yè)的機(jī)械應(yīng)執(zhí)行交接班制度，認(rèn)真填寫交接班記錄；接班人員經(jīng)檢查確認(rèn)無誤后方可進(jìn)行工作。使用機(jī)械與安全生產(chǎn)發(fā)生矛盾時，必須服從安全要求。13、環(huán)境保護(hù)措施

13.1防噪聲污染措施；合理安排施工時間，運送商品混凝土的車輛夜間禁止鳴笛。13.2防止水污染措施：沖洗輸送泵、輸送管的廢水應(yīng)集中經(jīng)過沉淀后排入沉淀池內(nèi)，未經(jīng)處理的泥漿水，嚴(yán)禁直接排入城市排水設(shè)施。

13.3環(huán)境保潔措施：混凝土罐車每次出場應(yīng)清理下料斗，防止混凝土遺灑。及時清理施工固體廢棄物如混凝土渣、碎草苫等，并分類收集，統(tǒng)一處理，減少對環(huán)境的污染。

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